通过分析NiCrWRe合金粉末材料堆焊复合耐磨管|双金属耐磨复合钢管喷熔层的显微组织与磨损机理,结果表明:喷熔层中的析出相主要有碳化物和硼化物,起到弥散强化作用。这些硬质相弥散分布在较软的γ-Ni固溶体基体中,提高了堆焊复合耐磨管www.mhdhjlk.com|双金属耐磨复合钢管涂层的整体硬度和抗磨性能;γ-Ni固溶体基体有一定的塑性给耐磨的硬质相提供良好的支持系统。喷熔层的磨损失重率只是高碳高铬铸铁的 1 /6倍,是ZGCr5Mo耐磨钢堆焊复合耐磨管|双金属耐磨复合钢管www.fhnmgb.com的 1 /11倍。
使用电极石墨增碳并结合复合变质,可以有效增加堆焊复合耐磨管|双金属耐磨复合钢管www.fuhenaimogangban.org碳化物的析出,从而降低基体碳含量,随后870℃低温油淬时,冷作模具钢获得了具有良好韧性的板条马氏体组织,避免产生残留奥氏体。球化退火使得复合变质后堆焊复合耐磨管www.shuangjinshunaimoban.com|双金属耐磨复合钢管中富Cr碳化物呈现出六边形的形态,而富Nb、Ti、Mo的碳化物可以实现更好的球化。性能测试结果表明:870℃淬火,600℃回火时,复合变质处理堆焊复合耐磨管www.sifulaikj.com|双金属耐磨复合钢管综合力学性能*佳,硬度达到58.5HRC,冲击韧性达到50J/cm2;在不明显降低硬度的情况下,复合变质及热处理使得冷作模具钢耐磨性能明显提高。
经离心复合铸造,高碳高铬钢/含铬灰堆焊复合耐磨管|双金属耐磨复合钢管www.kunshanlq.com复合界面为结合紧密的复合层;复合试样经1080℃保温1h,水淬+500℃回火1h处理后,堆焊复合耐磨管|双金属耐磨复合钢管复合界面碳化物扩散更充分,但对复合界面宽度没有影响;浇注温度提高,堆焊复合耐磨管www.peterkj.com|双金属耐磨复合钢管复合界面宽度增加,当高碳高铬钢液浇注温度由1460℃提高到1480℃时,复合界面宽度增加了100μm•
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